Chistiy Jauregui-Haza

Basado en los resultados y las correlaciones obtenidas por Chistiy Jauregui-Haza en su artículo “oxygen transfer and mixing in mechanical agited airlift biorreactors”

Los datos KLaL para el agua en el flujo de burbujas de régimen (UGR ≤ 0,05 m s-1) correlacionada con la ecuación

Por tanto el modos de operación del airlift y los agitadores airlift (Fig. 10). Las predicciones de la ecuación. (15) de acuerdo con los datos medidos dentro de± 9,6% desviación media, o margen de ± 15% desviación máxima (Fig. 10). Los datos para el agua en la rotación turbulenta o el régimen de flujo de burbujas se unieron (UGR> 0,05 ms-1) correlacionada con la ecuación

Una correlación para el conjunto volumétrico de gas-líquido coeficiente de transferencia de masa en el anillo rociados concéntricos tubos airlift ha informado [31], como sigue tubo de anillo

Donde el coeficiente global de transferencia de masa (kL aD) depende de factores tales como el gas holdup εG, la aceleración gravitacional g, la tensión superficial σ L, l la viscosidad µL de la fase líquida, la densidad ρL de la fase líquida, la difusividad DL de oxígeno en el líquido, el diámetro dc de la columna del reactor y el diámetro dh de los orificios rociadores. La Eq. (17) fue desarrollada para la siguiente gama de variables: 3.71 × 102 ≤ µL / ρL DL ≤ 6,00 × 104, 1.18 × 106 ≤ ρL σL 3/g µL 4 ≤ 5.93 × 1010, 0.471 ≤ dt / dc ≤ 0.743, 7.14 × 10-3 ≤ dh / dc ≤ 2.86 × 10-2, 0.0302 ≤ εG ≤ 0.305, relación de aspecto = 6.15 y Ad / Ar = 0.52 - 1.23. El promedio de error en la estimación de la kLaD con la ec. (17) fue del 12% para 175 mediciones [31]. Como se muestra en la figura. 12, las Ecs. (15) y (16)

Desarrollado aquí acordado excepcionalmente bien con la ec. (17) de Koide et al. [31] y esto confirma nuestros datos. Por supuesto la ecuación anterior desarrollada (17) no se aplica a suspensiones y reactores híbridos de airlift y lo que la comparación de la figura. 12 es estrictamente para operaciones en el modo puramente airlift (es decir, N = 0 rpm) con el sistema de aire-agua.

Tenga en cuenta que el coeficiente global de transferencia de masa en la ecuación (17) está dada en términos de volumen de la dispersión de gas-líquido y no en términos de volumen de líquido. Para la comparación de la figura. 12, los valores de KLAD calculado con la ecuación. (17) se expresaron en términos de la kLaL utilizando el siguiente [1] relación exacta:

Calcular:

a) kLaL para una velocidad superficial de gas (UGr) de 0.08 m/s, considerando una velocidad de agitación de 300 rpm

b) PM/VL para una velocidad superficial de gas (UGr) de 0.08 m/s, considerando una velocidad de agitación de 300 rpm

c) PM/VL para una velocidad superficial de gas (UGr) de 0.02 m/s, considerando una velocidad de agitación de 300 rpm

d) Sin tomar en cuenta en función de que variables depende kLaL, cual sería la principal diferencia entre las ecuaciones 15,16y 17. Apoya tu respuesta con la figura 12.

Los siguientes son fragmentos del artículo “Studies on oxygen mass transfer in stirred bioreactors”, publicado por Galaction et al.

Los experimentos se llevaron a cabo en un l 5 (4 l de volumen de trabajo, la parte inferior elipsoidal) biorreactor de laboratorio (Biostat A, B. Braun Biotech International), con parámetros controlados por ordenador y se registrados. El sistema de biorreactor de mezcla consta de dos turbinas agitadoras y tres deflectores. Las características del biorreactor y el impulsor se dan en la Tabla 1.

Tabla 1. características del biorreactor y el impulsor

Para no aireados

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