CONTROL DE DEFLEXIONES.
Erika PereiraPráctica o problema20 de Marzo de 2016
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CAPÍTULO Nº 4 .: "CONTROL DE DEFLEXIONES"
El control de deflexiones (o de flechas) se regirá de acuerdo a lo pautado en el capítulo 9.5 CONTROL DE LAS FLECHAS de las Normas COVENÍN-MINDUR 1753.
4.1.- TIPOS DE DEFLEXIONES :
Se considerarán dos (2) tipos de deflexiones :
- Deflexiones a corto plazo.
- Deflexiones a largo plazo.
4.2.- FLECHAS MÁXIMAS PERMISIBLES : (d Máx) ≤ (d Adm)
TIPO DE MIEMBRO[pic 2] | FLECHA A CONSIDERAR (d Máx) | FLECHA LÍMITE (d Adm) |
Techos planos que NO soportan ni están unidos a elementos NO estructurales susceptibles de ser dañados por grandes flechas. | Flecha instantánea debida a la carga variable (d Inst.) cv | L/180 (1) |
Entrepisos que NO soportan ni están unidos a elementos NO estructurales susceptibles de ser dañados por grandes flechas. | Flecha instantánea debida a la carga variable (d Inst.) cv | L/360 |
Techos o Entrepisos que soportan o están unidos a elementos NO estructurales susceptibles de ser dañados por grandes flechas. | Aquella parte de la flecha total que se produce después de la fijación de los elementos no estructurales. (d Inst.) cv + (d Largo plazo) cm + cv (3) | L/480 (2) |
Techos o Entrepisos que soportan o están unidos a elementos NO estructurales que NO son susceptibles de ser dañados por grandes flechas. | L/240 (4) |
Notas :
- Este límite No considera la posibilidad de estancamiento de agua, cuyo efecto debe verificarse mediante cálculos adecuados de flechas, incluyendo las flechas adicionales debidas al agua estancada, y considerando los efectos a largo plazo de las cargas permanentes, la contraflecha inicial, las tolerancias de construcción y la confiabilidad de los dispositivos de drenaje.
- Se puede exceder este límite si se toman medidas adecuadas para prevenir el daño de los elementos unidos o soportados.
- La flecha a largo plazo deberá determinarse de acuerdo a la subsección 9.5.2.5 pero puede reducirse deduciendo la parte de la flecha que se produce antes de la colocación de los elementos NO estructurales. Esta parte puede determinarse en base a los datos técnicos aceptables referentes a las características de variación de las flechas con el tiempo de miembros similares a los considerados.
- Este límite No será mayor que la tolerancia prevista para los elementos NO estructurales. El valor puede ser excedido si se proporciona una contraflecha tal que la diferencia entre esta y la flecha total NO supere el límite estipulado.
4.3.- ANÁLISIS DE LAS FLECHAS :
4.3.1.- Flechas Instantáneas :
[pic 3]
4.3.2.- Flechas a Largo Plazo :
d Largo Plazo = d Inst. * [ 2 - 1.20*(As'/As) ]. Siempre que : [ 2 - 1.20*(As'/As) ] ≥ 0.60
Donde :
As' : Área de armadura en compresión.
As : Área de armadura en tracción.
4.3.3.- CONSIDERACIONES : (Ec ; Ie)
E * I = Ec * Ie .
Ec : (Módulo de Elasticidad del Concreto Kg/cm2). Ec = 15100 * √ f'c
Ie : (Momento de Inercia Efectivo cm4) Ie = (Mcr/Ma)3 * Ig + [ 1 - (Mcr/Ma)3 ]*Icr
Siempre que : Ie ≤ Ig .
Donde :
Mcr : (Momento de Agrietamiento de la secc.)[pic 4]
Ma : (Momento máximo sin mayorar).
Icr : (Momento de Inercia de la secc. Agrietada transformada a concreto, respecto al E. N.).
[pic 5]
4.3.3.- Ejemplos :
Ejemplo Nº 1 : Cálculo de deflexión en Losa Maciza de techo que NO soporta tabiquería.[pic 6]
d Adm. = L/180 = 5.00/180 = 0.0278 m
d Adm. = 2.78 cm. (Deflexión Máxima que permite la norma).
d (Inst.) cv = 3__ * qcv * L^4__
- Ec * Ie
qcv = 100 Kg/m2 * 1.00m = 100 Kg/m = 1.00 Kg/cm .
L = 5.00 m = 500 cm.
Ec = 15100* √ f'c = 15100 * √ 250 = 238752 Kg/cm2 .
Ie = (Mcr/Ma)3 * Ig + [ 1 - (Mcr/Ma)3 ]*Icr
Mcr : (Momento de Agrietamiento de la secc.)[pic 7]
fr = 2*√f'c = 2 *√ 250 = 31.62 Kg/cm2
Ig = b*h3 / 12 = 100 * (15^3) / 12 = 28125 cm4
Mcr = 31.62 * 28125 . Mcr =118575 Kg*cm
7.50
Ma : (Momento máximo sin mayorar).
Ma = Mu / F.M. (F.M. : Factor de mayoración de cargas)
Mu = 2324 Kg*m (Del diagrama de momento)
F.M. = qu / q serv. = (1.4*qcm) + (1.7*qcv) = (1.4*521) + (1.7*100) F.M. = 1.45
qcm + qcv 521 + 100
Ma = 2324 Kg*m * (100cm/m) Ma = 160275.86 Kg*cm
1.45
Icr : (Momento de Inercia de la secc. Agrietada transformada a concreto, respecto al E. N.).
Icr :[pic 8]
(Usar) h = 15 . Este factor se usa para transformar el acero a su equivalente (en área) de concreto.
Las áreas por encima y por debajo del Eje Neutro, deben estar en equilibrio, por lo tanto, si se igualan los momentos de Inercia, podemos obtener la ubicación del Eje Neutro de la sección transformada.
S M est. = 0 : 100 * x * x/2 = h*As * (d - x) . ( d = 12 cm)
50 x^2 = 15 * 6.35 * (12 - x)
50 x^2 + 95.25 x - 1143 = 0 x = - 5.83 cm
x = 3.93 cm. (Valor real)
Una vez determinada la ubicación del Eje Neutro de la secc. Transformada, se procede a determinar el Momento de Inercia de esa sección transformada ó (Icr) . En estos casos, como el E.N., separa dos (2) figuras, se determinará el Momento de Inercia por la ecuación de Steiner :
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